Ötürücü mexanizm kimi planetar dişli çarxlar müxtəlif mühəndislik təcrübələrində, məsələn, dişli reduktor, kran, planetar dişli reduktor və s. geniş istifadə olunur. Planetar dişli reduktorlar üçün o, bir çox hallarda sabit ox dişli çarxının ötürmə mexanizmini əvəz edə bilər. Ötürücü ötürmə prosesi xətt təması olduğundan, uzun müddət torlama dişli çarxının sıradan çıxmasına səbəb olacaq, buna görə də onun möhkəmliyini simulyasiya etmək lazımdır. Li Hongli və digərləri planetar dişli çarxını torlamaq üçün avtomatik torlama metodundan istifadə etdilər və fırlanma momentinin və maksimum gərginliyin xətti olduğunu əldə etdilər. Vanq Yanjun və digərləri həmçinin planetar dişli çarxını avtomatik generasiya metodu ilə torlayaraq planetar dişli çarxının statikasını və modal simulyasiyasını simulyasiya etdilər. Bu məqalədə əsasən torları bölmək üçün tetraedr və altıbucaqlı elementlər istifadə olunur və möhkəmlik şərtlərinin yerinə yetirilib-yetirilmədiyini görmək üçün son nəticələr təhlil edilir.

1, Modelin qurulması və nəticə təhlili

Planetar dişli ötürücülərin üçölçülü modelləşdirilməsi

Planetar dişliəsasən halqa dişli çarxından, günəş dişli çarxından və planetar dişli çarxından ibarətdir. Bu məqalədə seçilmiş əsas parametrlər bunlardır: daxili dişli halqasının dişlərinin sayı 66, günəş dişli çarxının dişlərinin sayı 36, planetar dişli çarxının dişlərinin sayı 15, daxili dişli halqasının xarici diametri 150 mm, modulu 2 mm, təzyiq bucağı 20°, diş eni 20 mm, əlavə hündürlük əmsalı 1, əks zərbə əmsalı 0,25 və üç planetar dişli çarx mövcuddur.

Planetar dişlilərin statik simulyasiya təhlili

Material xüsusiyyətlərini təyin edin: UG proqram təminatında çəkilmiş üçölçülü planetar dişli sistemini ANSYS-ə idxal edin və aşağıdakı Cədvəl 1-də göstərildiyi kimi material parametrlərini təyin edin:

Torlama: Sonlu element torları tetraedr və altıbucaqlıya bölünür və elementin əsas ölçüsü 5 mm-dir. Çünkiplanetar dişli, günəş dişli çarxı və daxili dişli halqası təmasda və tordadır, təmas və tor hissələrinin torları sıxlaşdırılıb və ölçüsü 2 mm-dir. Əvvəlcə Şəkil 1-də göstərildiyi kimi tetraedrik torlar istifadə olunur. Cəmi 105906 element və 177893 düyün yaradılır. Daha sonra Şəkil 2-də göstərildiyi kimi altıbucaqlı tor qəbul edilir və cəmi 26957 hüceyrə və 140560 düyün yaradılır.

Yük tətbiqi və sərhəd şərtləri: reduktordakı planetar dişli çarxının iş xüsusiyyətlərinə görə, günəş dişlisi hərəkətverici dişli, planetar dişli isə hərəkətverici dişli çarxdır və son çıxış planetar daşıyıcıdan keçir. Şəkil 3-də göstərildiyi kimi, daxili dişli halqasını ANSYS-də bərkidin və günəş dişli çarxına 500N · m fırlanma momenti tətbiq edin.

Sonrakı emal və nəticə təhlili: İki şəbəkə bölməsindən əldə edilən statik analizin yerdəyişmə nefoqramı və ekvivalent gərginlik nefoqramı aşağıda verilmişdir və müqayisəli təhlil aparılır. İki növ şəbəkənin yerdəyişmə nefoqramından məlum olur ki, maksimum yerdəyişmə günəş dişlisinin planetar dişli ilə birləşmədiyi yerdə baş verir və maksimum gərginlik dişli torunun kökündə baş verir. Tetraedrik şəbəkənin maksimum gərginliyi 378MPa, altıbucaqlı şəbəkənin maksimum gərginliyi isə 412MPa-dır. Materialın məhsuldarlıq həddi 785MPa və təhlükəsizlik əmsalı 1,5 olduğundan, icazə verilən gərginlik 523MPa-dır. Hər iki nəticənin maksimum gərginliyi icazə verilən gərginlikdən azdır və hər ikisi möhkəmlik şərtlərinə cavab verir.

2, Nəticə

Planetar dişli çarxının sonlu element simulyasiyası vasitəsilə dişli sisteminin yerdəyişmə deformasiya nefoqramı və ekvivalent gərginlik nefoqramı əldə edilir ki, bunlardan maksimum və minimum məlumatlar və onların paylanması əldə edilir.planetar dişlimodeli tapmaq olar. Maksimum ekvivalent gərginliyin yeri həm də dişli dişlərin sıradan çıxma ehtimalının ən yüksək olduğu yerdir, ona görə də dizayn və ya istehsal zamanı buna xüsusi diqqət yetirilməlidir. Planetar dişli çarxının bütün sisteminin təhlili vasitəsilə yalnız bir dişli dişinin təhlili nəticəsində yaranan xəta aradan qaldırılır.